卷首语
【画面：1966 年 5 月沙漠正午，导弹通信设备外壳温度显示 58℃，热管散热密钥器的红色冷却液在 3.7 毫米内径管道中流动，流速计指针稳定在 1.2 升 / 分钟。延迟时间记录仪上，12 秒的初始延迟曲线与 3 秒的优化后曲线形成 4:1 比例，热管外壁的温度梯度（每厘米下降 1.9℃）与密钥校验位强度曲线完全重合。数据流动画显示：3.7 毫米内径 = 密钥校验位长度 37 位 ÷10，1.2 升 / 分钟 = 1963 年水冷系统流速标准 ×1，12 秒→3 秒 =（58℃-37℃）×0.4 秒 /℃，三者叠加生成的 “3.7+1.2+3=7.9” 与 1965 年铁塔高度 19 米形成 0.42:1 的温度 - 结构补偿比。字幕浮现：当冷却液的每一次循环都在缩短指令延迟，3.7 毫米的管道与 1.2 升的流速共同计算着高温下的加密响应速度 ——1966 年 5 月的散热不是简单的设备降温，是中国密码人用物理散热与密钥校验编织的高温防护网。】
【镜头：陈恒用红外测温仪对准通信设备主板，58℃的读数让指针超出绿色安全区 19℃。他翻开 1963 年水冷系统档案，手指停在 “1.2 升 / 分钟” 流速参数上，铅笔在草稿纸上画下热管截面图，内径标注 3.7 毫米，与旁边的密钥校验位长度记录形成数值呼应。技术人员正在拆卸设备外壳，散热风扇的积尘厚度（0.37 毫米）与 1964 年误差率参数形成精度关联，远处的沙漠地表温度计显示 62℃，与设备内部温度形成 4℃温差。】
1966 年 5 月 7 日正午，沙漠的热浪让通信机房的温度计指针卡在 58℃。连续 4 次导弹指令传输模拟中，信号延迟时间从清晨的 3 秒升至正午的 12 秒，最后一次甚至触发了系统超时警报。陈恒盯着主板上因高温膨胀的电路焊点，想起 1963 年核爆数据传输时的水冷降温方案 —— 当时用 1.2 升 / 分钟的流速将设备温度控制在 37℃以下。“把散热系统变成密钥的一部分，” 他对技术组说，在设备图纸上标注热管位置，内径 3.7 毫米的尺寸不仅满足散热需求，更对应 37 位密钥的校验位长度，形成 “物理散热 + 数据校验” 的双重防护。
当天的方案设计中，陈恒确定三个核心参数：热管内径 3.7 毫米（确保每秒 0.37 升流量）、冷却液流速 1.2 升 / 分钟（严格沿用 1963 年水冷标准）、散热面积 190 平方厘米（与设备主板面积 1:1 匹配）。他让焊工按 0.98 毫米精度焊接热管接口，这个公差与 1964 年齿轮模数标准一致。测试时发现，当流速稳定在 1.2 升 / 分钟，设备温度每下降 1℃，延迟时间缩短 0.75 秒 —— 这个比例让他计算出目标温度：需降至 46℃才能将延迟控制在 3 秒内，恰好是沙漠昼夜温差 19℃的中间值。
【特写：陈恒用卡尺测量热管内径，3.7 毫米的读数与密钥校验位计数器的 37 位显示形成 1:10 比例。冷却液的比热容数据（1.9 千焦 / 千克?℃）与 1965 年铁塔高度 19 米形成数值呼应，温度计的 58℃刻度线与 1963 年水冷系统的最高耐受温度完全重合。延迟计时器的 12 秒初始值与 3 秒目标值用红线连接，形成 4:1 的优化比例线。】
热管安装施工持续了 11 天，陈恒每天正午都要进行高温测试：在 58℃环境下传输 19 组导弹指令，记录延迟时间和设备温度。第 7 天的测试中，热管接口因 0.01 毫米的焊接误差导致流速降至 1.1 升 / 分钟，延迟时间反弹至 7 秒。他立即重新校准接口，用千分尺确保 3.7 毫米内径的圆度误差≤0.005 毫米，修复后流速恢复 1.2 升 / 分钟，延迟降至 4 秒。“物理精度直接决定加密响应速度，” 他在施工日志中写道，指着温度 - 延迟曲线，58℃到 46℃的下降区间与 12 秒到 3 秒的延迟区间形成完美镜像，这个跨越 12℃的优化过程与 1963 年水冷系统的调试曲线重叠度达 91%。
5 月 18 日的实战演练中，热管散热密钥器首次接受高温考验。陈恒站在设备旁，沙漠地表温度升至 62℃，但热管系统将设备温度稳定在 46℃。连续传输 37 组导弹指令，延迟时间始终控制在 3±0.2 秒，与 1965 年弹道加密的响应速度完全一致。演练结束时，系统显示高温环境下的指令准确率 99.7%，比改造前提升 19 个百分点。他注意到热管外壁的温度梯度（每厘米降 1.9℃）与 37 位密钥的强度梯度形成 1:1 对应，这个隐藏的技术关联被红笔圈在演练报告上，与 1966 年 1 月燃料系统的温度 - 频率联动机制形成闭环。
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